組織為鐵素體+少量貝氏體)臨界斷裂初應力值整體高于B組(組織為貝氏體+少量鐵素體)，且F組再熱裂紋敏感溫度為650℃，B組的為690℃。而根據SW-CCT圖，t8/3不同，12Cr1MoVG鋼的CGHAZ組織存在很大差異[40]。組織狀態也會對再熱裂紋的生成產生影響。文獻[15]發現，未經PWHT的12Cr2MoWVTiB鋼接頭在運行中產生再熱裂紋，其粗晶區高淬硬狀態的板條馬氏體組織是促進裂紋產生的重要原因。HAZ的硬度雖非評價再熱裂紋敏感性的一種可靠方式，但它是接頭中預應變水平或位錯網絡回復程度的一個標識。HAZ的硬度越高，接頭中預應變水平越高或位錯網絡回復程度越低，因此形成再熱裂紋的傾向越大。壁厚接頭厚度增加，對接頭的冶金因素與力學因素都產生較大影響，從而對再熱裂紋的生成產生較大影響：①材料的韌性降低，材料的臨界塑性變形能力降低[41-42]；②焊接層道數增加，HAZ應變增加；③熱處理時溫度梯度增加，焊接接頭殘余應力加大[43]。Griffiths等人[44]調查發現，壁厚與接頭裂紋存在密切關系。文獻[45]在壁厚mm的12Cr1MoVG集箱接頭上發現再熱裂紋，雖經PWHT，測得的殘余應力仍為133～255MPa，其**大值已達12Cr1MoVG材料的屈服點下限255MPa。填充材料對于耐熱鋼。鎳、錳 可以形成和穩定奧氏體。鎳能提高奧氏體鋼的高溫強度和改善抗滲碳性。邳州進口耐熱鋼哪家好

    且偏聚行為受其它元素的影響。B能增大鋼的再熱裂紋敏感性，且對再熱裂紋的作用總是與N相聯系。IshikawaS等人[37]利用高純MnMoNiCr鋼研究了550℃時B對再熱裂紋的影響，提出以下假說：在不含B的鋼中，N的偏聚***了S在晶界的偏聚，因此它限制了裂紋前列之后S在自由表面的含量，從而***了裂紋的擴展；而在含B鋼中，B和N的結合降低了N的偏聚，導致更多的S偏聚到晶界，增大了裂紋的擴展速率。其它雜質元素也可能對再熱裂紋產生影響。Chauvy等人[38]發現，在2讈讕Cr-1Mo-讈讕V鋼埋弧焊焊縫中產生的橫向再熱裂紋與焊縫中Pb，Bi，Sb含量有關，當Pb+Bi+×10-6時，焊縫金屬對再熱裂紋敏感。這也解釋了即使同一牌號的鋼材，不同爐號，有時也會有不同的再熱裂紋敏感性。組織形態晶粒度影響再熱裂紋敏感性。粗晶區晶粒度越大，越易產生再熱裂紋。粗大的晶粒降低接頭的蠕變塑性，而當晶粒較小時，晶界所占的面積相對大，在其它條件均相同的情況下，晶界所能承受的蠕變變形量也相對大，形成再熱裂紋的傾向相應減小。同一種材料不同的組織，其再熱裂紋敏感性與敏感溫度區間也可能存在差異。文獻[39]采用再熱裂紋插銷試驗研究兩種不同原始組織狀態12Cr1MoVG鋼再熱裂紋敏感性時發現，F組。相城區進口耐熱鋼現貨其組織除珠光體、鐵素體外,還有貝氏體。

    其組織除珠光體、鐵素體外,還有貝氏體。這類鋼在500～600℃有良好的高溫強度及工藝性能，價格較**作600℃以下的耐熱部件。如鍋爐鋼管、汽輪機葉輪、轉子、緊固件及高壓容器、管道等。典型鋼種有：16Mo，15CrMo，12Cr1MoV，12Cr2MoWVTiB，10Cr2Mo1,25Cr2Mo1V,20Cr3MoWV等。馬氏體鋼含鉻量一般為7～13%,在650℃以下有較高的高溫強度、抗氧化性和耐水汽腐蝕的能力，但焊接性較差。含鉻12%左右的1Cr13、2Cr13,以及在此基礎上發展出來的鋼號如1Cr11MoV，1Cr12WMoV,2Cr12WMoNbVB等,通常用來制作汽輪機葉片、輪盤、軸、緊固件等。此外,作為制造內燃機排氣閥用的4Cr9Si2,4Cr10Si2Mo等也屬于馬氏體耐熱鋼。鐵素體鋼含有較多的鉻、鋁、硅等元素，形成單相鐵素體組織，有良好的抗氧化性和耐高溫氣體腐蝕的能力,但高溫強度較低,室溫脆性較大，焊接性較差。如1Cr13SiAl,1Cr25Si2等。一般用于制作承受載荷較低而要求有高溫抗氧化性的部件。奧氏體鋼含有較多的鎳、錳、氮等奧氏體形成元素，在600℃以上時，有較好的高溫強度和組織穩定性，焊接性能良好。通常用作在600℃以上工作的熱強材料。典型鋼種有1Cr18Ni9Ti,1Cr23Ni13,1Cr25Ni20Si2，2Cr20Mn9Ni2Si2N,4Cr14Ni14W2Mo等。

    即出現裂紋的區域(HAZ粗晶區或焊縫)組織老化更嚴重，但未受焊接或PWHT熱作用的母材組織老化輕微得多。低合金耐熱鋼長時高溫服役過程中，會出現珠光體球化、α固溶體中合金元素貧化、碳化物相結構類型轉變以及晶界附近區域的合金元素貧化等。從前面的綜述可看出，再熱裂紋的出現與析出物的析出、晶界的變化都有著緊密關系，焊接工藝、PWHT參數等對接頭初始組織有著極大影響。在再熱裂紋研究中，對于長時運行后組織變化與長時運行產生的再熱裂紋的關系，還未見研究報道。研究長時運行后再熱裂紋，有助于分析接頭再熱裂紋產生的原因并提出預防措施，有助于在建造時優化焊接與PWHT工藝。工程中發現，某些低合金耐熱鋼接頭高溫運行后，其焊縫金屬中產生一種橫向再熱裂紋。如文獻[51]和[52]分別在運行6萬和7萬小時的15Cr1Mo1V鋼焊縫中發現再熱裂紋，兩者的焊接材料分別是R337()和R317()；文獻[38]在2讈讕Cr1Mo讈讕V鋼埋弧焊焊縫中發現橫向再熱裂紋；文中筆者在高溫運行后的12Cr1MoVG小徑管接頭焊縫金屬中也發現橫向再熱裂紋。與傳統縱向再熱裂紋比較，上述橫向再熱裂紋的形態有著很大不同：其產生于焊縫中而非HAZ粗晶區。常常會有多條相互接行的裂紋同時存在。硼、稀土均為耐熱鋼中的微量元素。

    耐熱鋼生產工藝冶煉耐熱鋼一般在電弧爐或感應爐中熔煉。質量要求高的往往采用真空精煉和爐外精煉工藝。鑄造某些高合金耐熱鋼難以加工變形，生產鑄件不僅比軋材合算，而且鑄件還有較高的持久強度。所以在耐熱鋼中耐熱鑄鋼占有相當大的比例。鑄造方法除采用砂型鑄造外，還可用精密鑄造工藝以獲得表面光滑、尺寸精確的產品。對合成氨和乙烯裂解用的高溫爐管往往采用離心鑄造的方法。熱處理珠光體熱強鋼通常經正火或調質后使用；馬氏體耐熱鋼用調質處理，以穩定組織，得到良好的綜合力學性能和高溫強度。鐵素體鋼不能通過熱處理強化。為消除因冷塑性變形加工和焊接所導致的內應力，可在650～830℃進行退火處理，退火后快速冷卻,以便迅速地經過475℃脆性溫度范圍。奧氏體抗氧化鋼大多采用高溫固溶熱處理，以獲得良好的冷變形性。奧氏體熱強鋼則先用高溫固溶處理，然后在高于使用溫度60～100℃條件下進行時效處理,使組織穩定化，同時析出第二相，以強化基體。耐熱鑄鋼多在鑄態下使用，也有根據耐熱鋼的種類采用相應的熱處理的?？寡趸撚趾喎Q不起皮鋼。熱強鋼是指在高溫下具有良好的抗氧化性能并具有較高的高溫強度的鋼?；⑶饏^本地耐熱鋼現貨

鋼中含鉻、錳較多時，可***提高氮的溶解度，并可利用氮合金化以代替價格較貴的鎳。邳州進口耐熱鋼哪家好

    部分裂紋*存在于焊縫金屬中，部分已擴展至接頭粗晶區，但在深度方向上的擴展量可以遠大于在長度方向上的擴展，因此曾發現裂紋擴展至泄漏時，裂紋在焊縫上長度并不長。裂紋的形態在某種程度上是導致裂紋產生原因的本質因素的具體表現。從上述橫向再熱裂紋形態、產生的工況條件初步分析認為，該形態裂紋的產生不僅與運行載荷有關，也與建造時的焊接工藝、焊后熱處理工藝等相關。但關于橫向再熱裂紋的原因，與建造工藝、運行載荷等的關系，還未見系統的研究報道。5結束語雖然關于低合金耐熱鋼再熱裂紋的產生機理、影響因素等已有大量研究，但這些理論對部分再熱裂紋的發生仍不能解釋。針對近幾年工程中發現的新問題，認為目前至少仍需在以下幾個方面繼續對低合金耐熱鋼焊接接頭再熱裂紋進行研究：①多元復合強化新型耐熱鋼再熱裂紋機理與影響因素；②傳統耐熱鋼壁厚增加后再熱裂紋緩解措施；③長時運行接頭再熱裂紋(包括縱向裂紋和橫向裂紋)的產生原因。這些既是工程所需，也是學科發展和進步所需。邳州進口耐熱鋼哪家好

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